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緊固件(鈦合金螺絲)用TB2鈦合金棒材熱處理工藝
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緊固件(鈦合金螺絲)用TB2鈦合金棒材熱處理工藝

發(fā)布時間 :2023-06-08 22:55:42 瀏覽次數(shù) :

TB2鈦合金是我國研制的一種亞穩(wěn)定β型鈦合金[1-2],其名義成分為Ti-5Mo-5V-8Cr-3Al,β相穩(wěn)定系數(shù)為1.98,在固溶狀態(tài)下具有良好的工藝塑性、冷成形性和焊接性能,經時效處理后具有高強、高韌性能,是典型的高強鈦合金。因其良好的綜合性能,主要用于制造衛(wèi)星波紋殼體、星箭連接帶及各類鉚釘、螺釘、螺栓等[3]。

鈦合金棒

TB2鈦合金中不僅加入了大量可與鈦形成連續(xù)固溶體的Mo和V元素,還加入了可與鈦形成化合物的Al和Cr元素,故其固溶時效強化效果十分顯著[4-5]。不同產品類型及加工工藝對應著不同的最佳固溶時效制度。緊固件用小規(guī)格TB2鈦合金棒材在固溶狀態(tài)下具有良好的塑性和冷成形性,在固溶時效狀態(tài)下具有超高的強度,可滿足航空航天緊固件對該材料的要求。

固溶+預拉伸變形+時效是把加工硬化和時效強化結合起來的一種低溫形變熱處理技術,是金屬材料強化的重要手段[6-7]。對于亞穩(wěn)定β型鈦合金,固溶后的預拉伸變形對其α相的析出有促進作用,與常規(guī)固溶+時效相比較效果更佳,是目前提高鈦合金強度最有效和最有前景的方法之一[8]。因此,研究了固溶、固溶+時效及固溶+預拉伸變形+時效的熱處理制度對緊固件用小規(guī)格TB2鈦合金棒材組織與性能的影響,從組織形貌等方面分析了其強化機理,確定最佳熱處理制度,以期為我國緊固件用超高強、高韌鈦合金棒材的研制與生產提供數(shù)據(jù)支撐。

1、實驗

實驗材料為真空自耗電弧爐(VAR)2次熔煉的φ500mm的TB2鈦合金鑄錠,其化學成分滿足GB/T3620.1—2016《鈦及鈦合金牌號和化學成分》要求,采用連續(xù)升溫金相法測得鑄錠相變點為765℃。鑄錠經鍛造、軋制、拉伸等工序制備成φ11.2mm的棒材,其組織形貌為粗大的β晶粒及彌散分布的細小α晶粒,如圖1所示。

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按照表1方案對TB2鈦合金棒材進行熱處理,其中,A1~A4研究固溶溫度對棒材組織與性能的影響,B1~B4研究時效溫度對棒材組織與性能的影響,C1~C3研究固溶后不同預變形量對棒材時效態(tài)組織與性能的影響。

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按照GB/T5168—2020《鈦及鈦合金高低倍組織檢驗方法》加工金相試樣,采用AXIOVERT200MAT光學顯微鏡觀察顯微組織。按照GB/T228.1—2021《金屬材料拉伸試驗第1部分:室溫試驗方法》 加工拉伸試樣,采用INSTRON5885電子萬能材料拉伸試驗機測試室溫拉伸性能。

2、結果與分析

2.1固溶溫度對棒材組織與性能的影響

圖2為TB2鈦合金棒材經不同溫度固溶處理后的顯微組織。固溶溫度為760℃時,因固溶溫度在相變點以下,組織中存在少量未完全轉變的α相,β相平均晶粒尺寸為26.7μm(圖2a)。固溶溫度為780℃時,因固溶溫度超過相變點,α相幾乎全部溶解,只有β相保留下來,在晶界和晶粒內部開始重新形核并長大,平均晶粒尺寸達31.8μm(圖2b)。

隨著固溶溫度的繼續(xù)升高,平均晶粒尺寸持續(xù)增大,但增幅變緩(圖2c、2d)。

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圖3為TB2鈦合金棒材經不同溫度固溶后的室溫拉伸性能。從圖3可以看出,固溶溫度低于800℃時,隨著固溶溫度的升高,棒材的抗拉強度逐漸升高。780℃固溶時棒材抗拉強度為886MPa,伸長率達到最高值23.3%。

800℃固溶時抗拉強度達到了最大值923MPa,但此時對應的伸長率最低,僅為16%。這是因為該溫度下α相幾乎全部溶解,固溶強化效應達到最大。隨著固溶溫度的進一步升高,β晶粒粗化,棒材強度降低。經780℃固溶后,TB2鈦合金棒材強度和塑性達到最佳匹配,故選擇780℃為最佳固溶溫度。

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2.2 時效溫度對棒材組織與性能的影響

圖4為TB2鈦合金棒材經780℃固溶+不同溫度時效后的顯微組織。從圖4可以看出,不同溫度時效處理后的TB2鈦合金棒材中β晶粒內分布著含量不同的α相晶粒,晶粒度等級為7級。隨著TB2鈦合金棒材時效溫度的升高,析出的α相體積分數(shù)先增加后減少。這是由于β穩(wěn)定元素含量較高的亞穩(wěn)定β鈦合金在固溶過程中有大量不穩(wěn)定的殘余β相保留,這些殘余β相在時效過程中會發(fā)生分解[9]。

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450℃時效時,由于時效溫度低,形核驅動力大,α相容易形核,但擴散困難,彌散析出的α相相對較少(圖4a)。470℃時效時,α相形核驅動力大,擴散也較容易,β晶粒內析出大量彌散分布的α相(圖4b)。490℃時效時,在等軸β晶界附近析出的α相比較粗大,β晶粒內部出現(xiàn)α相亮斑,但晶內析出α相的體積分數(shù)有一定下降(圖4c)。這是由于時效溫度升高,α相形核困難,導致析出的α相數(shù)量減少。510℃時效時,α相的長大速率非常快,在β晶界和晶粒內均析出片層狀α相(圖4d)。這是由于時效溫度過高,導致亞穩(wěn)定β相分解生成群集的片狀α相[9]。

圖5為TB2鈦合金棒材經780℃固溶+不同溫度時效后的室溫拉伸性能。從圖5可以看出,隨著時效溫度的升高,棒材強度呈先升高后下降的趨勢,延伸率和斷面收縮率則相反。這與時效過程中析出α相的體積分數(shù)有密切關系[10]。

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450℃時效時,TB2鈦合金抗拉強度較低,僅為1234MPa。這是由于時效溫度較低,β晶粒雖易形核α相,但擴散困難,彌散析出的α相較少。470℃時效時,棒材抗拉強度達到了最高值11392MPa,伸長率最低,此時強度和塑性均滿緊固件對TB2鈦合金棒材性能的要求(Rm≥1370MPa,A≥7%)。490℃時效時,棒材抗拉強度相比470℃時下降了3.7%。

510℃時效時,棒材抗拉強度較470℃時效下降了11%,而此時延伸率達到最高。

2.3固溶后預拉伸變形對棒材組織與性能的影響

圖6為TB2鈦合金棒材經780℃固溶+不同預拉伸變形+470℃時效后的顯微組織。與固溶后直接時效相比較,固溶+預拉伸變形+時效后的顯微組織中晶粒有一定細化,沿晶界析出了少量彌散分布的片狀α相,再結晶現(xiàn)象有增強趨勢,并且隨著預拉伸變形量的增加,這種特征更為明顯。這是因為預拉伸變形過程中引入了大量的位錯、層錯等缺陷,這些晶格缺陷在后續(xù)時效過程中為次生α相形核提供位點,誘導次生片層α相快速形核并在晶粒內部和晶界析出[11]。隨著預拉伸變形量的增大,位錯纏結加劇,基體內位錯密度提高,析出的次生α相尺寸增大,數(shù)量增多。

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圖7為TB2鈦合金棒材經780℃固溶+不同預拉伸變形+470℃時效后的室溫拉伸性能。從圖7可以看出,增加預拉伸變形工序后,棒材的室溫抗拉強度較固溶后直接時效提高了近10%,達到1500MPa以上。這是由于固溶后的預拉伸變形會產生大量的位錯及高的晶格畸變,為時效時析出相的形成提供了有效的核心[12],因而棒材強度大幅升高。隨著預拉伸變形量從3.5%提升至7.0%,棒材的室溫抗拉強度雖逐漸升高,但增幅較小,伸長率、斷面收縮率呈先升高后降低趨勢。經780℃固溶+5.3%預拉伸變形+470℃時效處理后,TB2鈦合金棒材的抗拉強度為1544MPa,延伸率為9%,強度和塑性達到最佳匹配。

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3、結論

(1)TB2鈦合金棒材經固溶處理后,隨著固溶溫度的升高,組織中α相逐漸消失,β晶粒尺寸逐漸增大?隨著固溶溫度的升高,棒材強度先升高后降低,780℃固溶時強度和塑性達到最佳匹配。

(2)TB2鈦合金棒材經固溶+時效處理時,隨著時效溫度的升高,β晶粒內部和晶界析出的次生α相體積分數(shù)先增加后減少,晶粒尺寸也由細小變?yōu)榇执螅⒃?10℃時出現(xiàn)了片狀形貌;隨著時效溫度的升高,棒材強度先升高后降低,在470℃時達到最高值,為1392MPa。

(3)TB2鈦合金棒材經固溶+預拉伸變形+時效熱處理后,晶粒細化,次生片狀α相含量增多,強度較固溶后直接時效提高了近10%。經780℃固溶+5.3%預拉伸變形+470℃時效處理后,棒材抗拉強度達到1544MPa,延伸率達到9%,此時強度和塑性達到最佳匹配。

參考文獻

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